上良煤礦通風系統(tǒng)改造設計方案
上良煤礦通風系統(tǒng)改造設計方案
1、概況……………………………………………………………1
2、礦井通風系統(tǒng)概述……………………………………………2
3、礦井通風系統(tǒng)改造設計方案…………………………………2
4、通風系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定………………………………………9
5、主要技術安全措施……………………………………………10
6、其它說明………………………………………………………13
7、附圖……………………………………………………………14
1、概述
上良煤礦位于山西省長治市襄垣縣下良鎮(zhèn)境內(nèi)，行政上隸屬于襄礦集團管轄。
礦井始建于1979年，1983年投入生產(chǎn)，年核定生產(chǎn)能力60萬t/a，2009年采礦許可證許可生產(chǎn)能力120萬t/a。
井田面積約4.3616km2,被批準開采煤層為3號煤層和15號煤層。目前礦井開拓、開采3號煤層，為第一水平；距3號煤層115m為15號煤層，為第二水平。
目前，礦井有兩個綜采工作面，分別為2203綜采工作面（備采面），3303綜采工作面；兩個綜掘工作面，分別為2302回風順槽，33回風聯(lián)絡巷。
2、礦井通風系統(tǒng)概述
2.1通風方式
礦井通風方式為中央并列式，皮帶運輸斜井（進風井筒）、副井（進風、提升井筒）和回風斜井均布置于工業(yè)廣場之內(nèi)。
2.2通風方法
礦井采用抽出式通風方法，綜采工作面采用U型上行通風方法，綜掘工作面采用局部壓入式通風方法。
每個綜采面為一個獨立采區(qū)，實行分區(qū)通風；掘進面實行獨立回風；主要機電峒室實行獨立回風。
2.3主扇風機及附屬裝置
礦井使用兩臺FBCDZN019型對旋軸流風機，一臺使用，一臺備用。人工停送。扇風機主要技術參數(shù)、附屬裝置見表一。
表一 扇風機主要技術參數(shù)、附屬裝置表
型號 FBCDZN019
數(shù)量 兩臺
風量 2160～5040m3/min
風壓 820～3400 Pa
轉(zhuǎn)數(shù) 980γ/min
電流 237.5/137 A
電壓 380/660 V
功率 2×132 KW
電機 YBF315-6
出品 運城市安運風機有限公司
擴散塔 兩套
水柱計 1支
消音器 2套
2.4礦井主要通風參數(shù)見表二
表二 礦井主要通風參數(shù)表
礦井總進風量 4000～4300m3/min
礦井總回風量 4100～4400m3/min
礦井有效風量率 85～90%
礦井主扇負壓 2850～2900 Pa
礦井通風等積孔 1.6m2
礦井通風巷道總長度 9 Km
礦井外部漏風率 ＜5%
風橋 8座
風門 20座
礦井總進風量 ＞1.1
局部通風機臺數(shù) 10臺
3、礦井通風系統(tǒng)改造設計方案
3.1編制通風系統(tǒng)改造設計方案的依據(jù)
3.1.1相關規(guī)定、技術規(guī)范及基本方法
《煤礦安全規(guī)程》（2010年2月第1版）之104條、107條；
《煤礦井工開采通風技術條件》，AQ1028-2006，國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理局；
《礦井通風技術》之礦井通風設計，煤炭工業(yè)出版社2008年11月。
3.1.2上良煤礦提供的自然、生產(chǎn)技術資料
3.1.2.1礦井自然資料
礦井地質(zhì)圖、地形圖；
煤層瓦斯含量、瓦斯壓力、瓦斯及二氧化碳涌出量、煤（巖）與瓦斯（二氧化碳）突出危險性；
煤的自然傾向性及自然發(fā)火期；
煤塵爆炸危險性；
礦區(qū)地面氣候條件（年最高、最低及平均氣溫），地溫及地溫增深率。
3.1.2.2礦井生產(chǎn)技術資料
礦井年產(chǎn)量及服務年限；
礦井開拓、開采系統(tǒng)、運輸系統(tǒng)；
采區(qū)儲量、采面位置及產(chǎn)量；
同時開采煤層數(shù)、采面數(shù)、掘面數(shù)；
井下同時工作的最多人數(shù)、采掘爆炸的炸藥量最大消耗量、井巷支護方式和斷面；
通風設備產(chǎn)品目錄、價格、礦區(qū)電費。
3.2改造后的礦井通風系統(tǒng)
3.2.1礦井通風方式
改造后的礦井通風方式為中央分列式，即3條進風井（巷）位于井田南翼工業(yè)廣場內(nèi)，出風井位于井田北翼。
3.2.2礦井通風方法
主要通風機的工作方法為對旋軸流風機抽出式。
3.2.3通風機主要參數(shù)見表三
表三 通風機主要參數(shù)表
型號 FBCDZN026
數(shù)量 兩臺
風量 5400～12000m3/min
風壓 1060～3900 Pa
轉(zhuǎn)數(shù) 740r/min
電流 26.8 A
電壓 10000 V
頻率 50 HZ
電機 YBF630-8
功率 2×355KW
編號 D309ZJ093、D309ZJ094
出品 運城市安運風機有限公司
日期 2009年1月
3.2.4礦井通風系統(tǒng)改造主要工程
?、傩戮蚧仫L立井斷面積23.74m2,井深465m；②新安裝扇風機兩臺；
③新安裝無壓隔絕風門4組；④新掘主要回風巷道900m；⑤新掘主要排水井巷300m；
?、迶U大原進、回風巷道斷面積300m；⑦拆除風門5組；⑧新建密門2座；
?、嵝陆y風站3座。3.2.5改造后的礦井通風系統(tǒng)
主要通風線路見下圖。
進、回風流方向：南入北回;進、回風井巷布置形式：兩入一回;
進、回風井巷之間聯(lián)接方式：串聯(lián)(沿傾向);進、回風井巷與采掘面聯(lián)接方式：并聯(lián)(沿走向);采區(qū)通風方式：分區(qū)通風;掘進通風方式：獨立通風;機電峒室通風方式：獨立通風;其它地點通風方式：串聯(lián)、擴散通風;工作面通風方式：U型上行通風方式;
預計礦井通風阻力：<2500Pa;預計礦井通風等積孔：2.38～3.18m2;
預計礦井主要進、回風井巷風速：5～7.4m/s。3.3礦井總風量計算和風量分配
3.3.1風量計算
礦井的總需風量，按采、掘、硐及其它需風地點實際需要風量的總和計算，即
Q礦(ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其它)×K礦通
ΣQ采─采面和備面所需風量之和，m3/min;
ΣQ掘─掘面所需風量之和，m3/min;ΣQ硐─硐室所需風量之和，m3/min;
ΣQ其它─其它用風地點所需風量之和，m3/min;K礦通─礦井通風系數(shù)，取1.2(抽出式)。
3.3.1.1采面需風量計算
A、按瓦斯涌出量計算
對3303綜采工作面連續(xù)1個月風排絕對瓦斯涌出量實測為6.0～10.8 m3/min，取10m3/min，采面瓦斯涌出量不均勻和備用風量系數(shù)(K)取1.2.則
Q采=100×10×1.2=1200 m3/min。
B、按采煤工作面溫度計算
Q采=60V采S采K采
V采─采煤工作面風速，取1.5m/s;S采─采煤工作面平均斷面，取7m2;
K采─風量備用系數(shù)，取1.1 則Q采=60×1.5×7×1.1=693m3/min。
C、按工作面同時工作的最多人數(shù)計算Q采=4N采
N采─工作面同時工作的最多人數(shù)，取50人，則Q采=4×50=200m3/min。
D、按最低風速驗算采面最小風量Q采≥V采S采=60×0.25×9=135 m3/min。
V采─工作面允許最小風速，取0.25m/s;
S采─工作面最大斷面，取9m2。E、按最高風速驗算采面最大風量
Q采≤V′采S′采=240×6.5=1560m3/min。
V′采─采煤工作面允許最大風速，取240m/min(4m/s);
S′采─采煤工作面最小斷面，取6.5m2。
3.3.1.2掘進面風量計算
A、按瓦斯涌出量計算
Q掘=100q瓦K掘通
q瓦─掘進工作面瓦斯絕對涌出量，實測為2～2.6 m3/min,取2.6 m3/min;
K掘通─掘進工作面瓦斯涌出不均衡系數(shù)， 取1.5。則
Q采=100×2.6×1.5=390 m3/min。
B、按局部通風機實際吸風量計算
Q掘=ΣQ通K掘通
ΣQ通 取4臺局部通風機(兩臺2×15KW對旋風機，風量800 m3/min，兩臺2×30KW對旋風機，風量1200 m3/min)需風量。
K掘通 取1.2。則
Q掘=(2×400+2×600)×1.2=2400 m3/min。
C、按工作面同時工作的最多人數(shù)計算
Q掘=4N=4×15=60 m3/min。
D、按最小風速驗算
Q掘≥V掘S掘=60×0.25×9=135m3/min。
V掘─工作面允許最小風速，取0.25m/s;
S掘─工作面最大斷面，取9m2。
E、按最大風速驗算
Q掘≤V′掘S′掘=240×8.4=2016 m3/min。
V′掘─掘進工作面允許最大風速，取240m/min(4m/s);
S′掘─掘進工作面最小斷面，取8.4m2。
3.3.1.3硐室需風量計算
Q機=3600θΣN/60ρCp△t
ΣN─機電峒室中運轉(zhuǎn)的電機水泵、變電器等總功率2500KW;
θ─機電峒室的發(fā)熱系數(shù)，取0.03;
ρ─空氣密度，取1.2kg/m3;
Cp─空氣的定壓比熱，取1.0KJ/(Kg·K);
△t─機電硐室進、回風流溫差，取10℃。則
Q機=3600×0.03×2500/60×1.2×1×10=375m3/min。
3.3.1.4其它需風巷道風量計算
A、按瓦斯涌出量計算
Q其它=∑QCH4
∑QCH4─其它用風巷道所需風量和，m3/min;
∑QCH4= Q22運+Q23+Q33
Q22運─22運輸下山巷道所需風量，m3/min;
Q22運=100q22運K22運=100×1.0×1.2=132 m3/min。
q22運─22運輸下山巷道瓦斯絕對涌出量，取1.0m3/min;
K22運─22運輸下山巷道瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取1.2。
Q23─23運輸下山巷道所需風量，m3/min;
Q23=100q23K23=100×1.3×1.2=156m3/min。
Q33─33運輸下山巷道所需風量，m3/min;
Q33=100q33K33=100×3.2×1.2=384m3/min。
q23、K23、 q33、K33─符號含義累同。
∑QCH4= Q22運+Q23+Q33=132+156+384=672m3/min
Q其它=∑QCH4=672m3/min
B、按最低風速驗算
Q其它≥V其他S其他=60×0.25×8.4=126m3/min(煤巷)。
V其他─其他巷道最低風速，取0.25m/s;
S其他─其他巷道最大斷面，取8.4m2
3.3.2風量分配
3.3.2.1采面風量分配
正常生產(chǎn)時，礦井東、西各配備一個生產(chǎn)面和備用面。則
ΣQ采=(2×1200)+(2×1200×50%)=3600m3/min。
3.3.2.2掘進工作面風量分配
正常掘進按照4個掘進面進行配風，其中兩個掘進工作面使用2×15KW局扇，兩個掘進工作面使用2×30KW局扇，則
ΣQ掘=(2×400+2×600)×1.2=2400m3/min。
3.3.2.3硐室風量分配
ΣQ硐=375 m3/min。
3.3.2.4其它地點風量分配
ΣQ其它=672 m3/min。
3.3.3礦井總需風量為
Q礦=(ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其它)×1.2
=(3600+2400+375+672)×1.2
=8456 m3/min
3.4計算礦井通風總阻力
從改造后的礦井通風系統(tǒng)分析，井田南翼有3條進風井巷，即主斜井、副立井和進風斜井(原回風斜井)，其中，主、副井于+858m處與進風斜井和主斜井聯(lián)接后，礦井主要進風巷為2條，即東翼的沿3#-3煤層走向的北翼運輸大巷;西翼的沿3#-3煤層傾向的進風下山(原回風下山)。東翼運輸大巷與33運輸下山構成東翼進風巷道;西翼進風下山與23運輸下山和22運輸下山構成并聯(lián)風路形成西翼進風巷道。與33運輸下山、23運輸下山和22運輸下山構成并聯(lián)風路的33回風下山和22回風下山組成井田東翼和西翼的回風巷道。計算礦井通風總阻力時應先分別計算東、西兩翼的通風阻力，后通過并聯(lián)網(wǎng)路公式計算礦井通風總阻力。原則上從東、西兩翼系統(tǒng)中各選取一條通風路線最長的回路作為阻力累計計算的基礎，同時也能真實客觀地反映出該系統(tǒng)的阻力分布情況。
東翼通風阻力計算回路3→6→7→9→10→11→12→13→14→22→23(見圖);
西翼通風阻力計算回路2→5→8→15→16→17→18→19→20→ 14→22→23(見圖)。
分別計算回路中每個節(jié)點之間的摩擦和局部阻力，再進行疊加，則為一翼的通風阻力。礦井通風阻力則等于分支阻力，且取大值?？紤]到局部通風阻力計算比較麻煩，且其數(shù)值也只占總體通風阻力的5%左右，95%左右為摩擦(沿程)阻力，因此，本方案中對局部通風阻力不做詳細計算，只在計算礦井總阻力時，考慮加上總阻力的5%。摩擦阻力公式h摩=αLU Q2/S3。
3.4.1東翼系統(tǒng)通風阻力計算
在并聯(lián)通風網(wǎng)絡中，礦井通風總阻力等于并聯(lián)風路任一分支阻力，取大值(東翼分支)，礦井通風摩擦阻力為2208Pa，若加上5%的局部通風阻力，則
礦井通風總阻力為2208+2208×5%=2318Pa。
3.5計算通風總阻力
3.5.1東翼回路風阻
R東=h東/Q東2=2208/462=1.04kg/m7(Q東：東翼風量)
3.5.2西翼回路風阻
R西=h西/Q西2=1517/582=0.45kg/m7(Q西：西翼風量)
則：礦井總風阻
R礦= R東/〔1+(R東/ R西)1/2〕2
=1.04/〔1+(1.04/ 0.45)1/2〕2
=0.1637 kg/m7
或：R礦= h礦/Q礦2=2318/1042=0.2143kg/m7(Q礦：礦井風量)
則R礦=(0.1637+0.2143)/2=0.189kg/m7，取0.19
3.6礦井等積孔計算
A礦=1.19/R礦1/2=1.19/0.191/2=2.73m2
3.7礦井有效風量率概算
礦井總風量：
東翼：46m3/s;西翼58m3/s，計104m3/s。
礦井有效風量：采煤：40 m3/s;掘進：33.4 m3/s;硐室：6.25 m3/s;其它：9m3/s，計88.65m3/s。則有效風量率為：88.65/104×100%=85.24%。
3.8風量調(diào)節(jié)
3.8.1局部風量調(diào)節(jié)
3.8.1.1增阻調(diào)節(jié)法
主要用于東、西兩翼之間的風量調(diào)節(jié)，即通過22集中運輸巷中設置的風窗上滑移板，來改變窗口的面積，從而改變巷道中的局部阻力，來實現(xiàn)調(diào)節(jié)東、西兩翼供風量的大小。
3.8.1.2減阻調(diào)節(jié)法
主要用于采區(qū)內(nèi)部的風量調(diào)節(jié)，其做法是擴大局部地點巷道斷面、降低α值、清理堆積物及開掘并聯(lián)巷道。
3.8.2礦井總風量調(diào)節(jié)
上良礦使用的主扇為軸流式風機，要實施總風量調(diào)節(jié)，可運行下列方法。
3.8.2.1改變轉(zhuǎn)數(shù)
此方法只能通過更換不同轉(zhuǎn)數(shù)的電機實現(xiàn)。
3.8.2.2改變?nèi)~片安裝角
當葉片安裝角由θ1調(diào)節(jié)到θ2，則θ1增到θ2，風壓h1增到h2，反之亦然。
3.8.2.3降低礦井總風阻
主要做法是合理安排采掘接替和用風地點配風，盡量縮短最大阻力路線的長度。
4、通風系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定
根據(jù)AQ1028-2006標準，下列公式適用于高瓦斯、突出礦井和有沖擊地壓礦井的通風系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定。
A=330×Q進/0.0926×104q相×Σk(萬t/a)
Q進─礦井總進風量8456 m3/min;
0.0926─總回風巷按瓦斯?jié)舛炔怀?.75%核算為單位分鐘的常數(shù);
q相─礦井瓦斯相對涌出量，取19.26 m3/t(2008年瓦斯鑒定值);
Σk─綜合系數(shù)，Σk= k產(chǎn)×k瓦×k備×k漏，其中
k產(chǎn)─礦井產(chǎn)量不均衡系數(shù)，取1.2;
k瓦─礦井瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取1.2;
k備─備用工作面用風系數(shù)，取1.1;
k漏─礦井內(nèi)部漏風系數(shù)，取1.11。
則Σk=1.2×1.2×1.1×1.11=1.76
A=330×8456/0.0926×104×19.26×1.76=88.9萬t/a
若礦井總進風量為10000m3/min，則通風系統(tǒng)可承受的生產(chǎn)能力為：
A=330×10000/0.0926×104×19.26×1.76=105.13萬t/a。
若礦井總進風量為6000 m3/min，則通風系統(tǒng)可承受的生產(chǎn)能力為：
A=330×6000/0.0926×104×19.26×1.76=63.1萬t/a。
若礦井總風量達到主扇極限風量，則礦井通風系統(tǒng)承受的最大生產(chǎn)能力為：
A=330×10800/0.0926×104×19.26×1.76=113.5萬t/a。
5.1通風機、附屬設備設施
5.1.1主扇應滿足首采水平(一水平)各個時期的工程變化;并使通風設備長期高效率運行。
5.1.2風機能力應留有10%的余量。
5.1.3軸流式通風機應校驗電動機正常啟動參量還應校驗反風時的參量。
5.1.4新建回風立井外部漏風率不得超過5%。
5.1.5主扇應有兩回路直接由變(配)電所饋出的供電線路;主扇的控制回路和輔助設備，必須有與主扇同等可靠的備用電源。
5.1.6必須安裝2套同等能力的主要通風機裝置，其中1套作備用，備用通風機必須能在10min內(nèi)開動。
5.1.7完善主扇定期檢修制度，至少每月檢查1次主扇。
5.1.8改變通風機轉(zhuǎn)數(shù)或葉片角度時，必須經(jīng)礦技術負責人批準。
5.1.9主扇投入使用前，必須進行1次性能測試和試運行工作，以后每5年至少進行1次性能測試。
5.1.10礦井通風機房應按同類型礦井井口防洪標準采取防洪措施。
5.1.11通風機房周圍20m以內(nèi)不得布置有煙火作業(yè)的建筑物及設施，并應考慮噪音及排出的乏風對周圍的影響。
5.1.12嚴禁主扇房兼做他用。其內(nèi)必須安裝水柱計、電流表、電壓表、軸承溫度計。設置直通電話，設置反向操作系統(tǒng)圖及司機崗位責任制和操作規(guī)程。
5.1.13司機每小時記錄1次主扇運行情況，發(fā)現(xiàn)異常，立即報告。
5.1.14主扇機房內(nèi)，噪音必須達標，否則必須采取降噪措施。
5.1.15因檢修、停電或其他原因停止主扇運轉(zhuǎn)時，必須制定停風措施。
5.1.16主扇停運時，井下必須立即停止工作、切斷電源，撤出人員。且必須打開井口防爆門和有關風門，盡量利用自然風壓通風。
5.1.17主扇應設監(jiān)測系統(tǒng)，以監(jiān)測主扇及電機的運轉(zhuǎn)情況。
5.1.18防爆門每半年檢查維修1次。
5.1.19風硐內(nèi)墻光滑，拐彎平緩，圓弧連接，嚴密不漏風。風硐和主扇相連一段巷道的長度應不小于10～12倍的風機動輪直徑。
5.1.20擴散塔應用金屬板焊接，盡量減少阻力。
5.1.21暖風道必須用不然性材料砌筑，且應至少設2道防火門。
5.2礦井反風
5.2.1反風裝置結構簡單，堅固可靠。
5.2.2操作開關集中安設，靈敏可靠，一人操作。
5.2.3能在10min內(nèi)改變井巷中的風流方向。
5.2.4反向風量不應小于正常風量的40%。
5.2.5必須制定明確的反風方法(主扇反轉(zhuǎn))。
5.2.6每季檢查1次反風設施，每年進行1次礦井反風演習，并撰寫反風演習報告且報批、備查。
5.2.7反風演習持續(xù)時間，本礦應不少于1h。
5.2.8反諷演習時，反風出風井口附近20m范圍之內(nèi)及其相連通的井口建筑物內(nèi)，必須切斷電源，禁止一切火源存在，并禁止交通。
5.2.9反風時，應安排專人記錄瓦斯、溫度、風流反向時間、風量、大氣壓力、主扇正、負壓等有關參數(shù)的記錄。
5.3通風設施
5.3.1改風所需設備的4組無壓風門，其設置位置、施工時間必須滿足規(guī)定要求。
5.3.2今后設置永久性密閉必須同時安裝觀察孔、反水池、抽放管等設施。
5.3.3設置楓橋，其有效斷面積不應小于回風順槽斷面積。且其內(nèi)不應設置風窗。
5.3.4大于6m的盲巷必須設置全風壓借風風障。
5.3.5各種通風設施均應建立臺賬、記錄、按相關規(guī)定進行檢查。
5.4通風機構和儀器儀表
5.4.1必須增設專職測風員。
5.4.2強化通風機構，落實總工程師、通風科長、通風專業(yè)隊伍責任制。
5.4.3配足備齊各類通風儀器儀表。
5.5礦井通風系統(tǒng)技術管理圖、表、記錄清單
礦井通風系統(tǒng)圖通風系統(tǒng)立體示意圖礦井通風網(wǎng)絡圖采區(qū)通風網(wǎng)絡圖主扇檢查記錄主扇測試報告主要通風參數(shù)測算記錄礦井通風旬報、月報測風記錄礦井風量計算辦法配風計劃巷道失修記錄、維修計劃及報表通風阻力測定報告反諷演習計劃反風演習報告反風設施檢查記錄反風設施布置示意圖反風操作規(guī)程通風設施檢修記錄礦井、工作面通風生產(chǎn)能力核定報告礦井、采區(qū)產(chǎn)量表通風設計巷道貫通記錄、措施調(diào)、改風措施局部通風申請記錄局部通風計劃停風申請書
局部通風管理牌版通風設施管理牌板通風儀器儀表管理牌板
每月通風工作例會記錄通風區(qū)、隊長值班記錄通風隱患排查記錄
6、其它說明
6.1本通風系統(tǒng)改造設計方案適用條件
井田北翼新安裝ZBEC-2型水環(huán)真空泵盡早投入抽放;
縱貫東翼、西翼φ420mm抽放瓦斯管路盡早敷設，達到預抽瓦斯要求;
原井田南翼主回風斜井改為進風井筒，通風有效斷面積應盡量擴大到5～7m2;
主扇供電系統(tǒng)必須實行“雙回路”。
6.2其它說明
本方案提供的礦井總進風量8456 m3/min，通風生產(chǎn)能力88.9萬t/a，是在充分滿足前文所述有關內(nèi)容的前提下;
在生產(chǎn)條件允許的前提下，采掘面布置盡量東、西兩翼平衡、兼顧;
改風后，在防水設備到位、方案縝密可行，盡早實施原2006-2007仰斜開采工作面采空區(qū)探放水工程;
新安裝風機、瓦斯泵投入正常運行前，必須按AQ1028-2006、AQ1027-2006逐條嚴格落實。
本改風方案仍為臨時方案，待33回風下山與新回風立井貫通后，對本方案作補充與修改，形成永久性改風方案。
7、附圖
7.1礦井通風系統(tǒng)改風示意圖
7.2礦井通風系統(tǒng)立體示意圖
7.3礦井通風網(wǎng)絡圖
